�。ū径螢樵撃粔Φ拇蟾沤榻B），被動式雙層幕墻的主要特點是，外層完全可開啟，內層封閉。當外層開啟時，內、外層幕墻同時承受到自身承受到的最大荷載，此時，我們需要計算內、外層幕墻承受的最大風荷載。該處幕墻的最大計算標高為50 m。層高為3.5 m。
1、玻璃幕墻自重荷載標準值計算
GAK：玻璃面板自重面荷載標準值
玻璃面板采用TP8 mm厚的鋼化玻璃
GAK=8×10-3×25.6=0.31 KN/m2
GGK：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載標準值
GGK=0.45 KN/m2
2、玻璃幕墻自重荷載設計值計算
rG：永久荷載分項系數，取rG=1.2
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2條
GG：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載設計值
GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54 KN/m2
1、水平風荷載標準值計算
βgz：陣風系數，取βgz=2.098
按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001表7.5.1
μS：風荷載體型系數，取μS=-1.
按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001第7.3.3條
該體型系數是雙層玻璃幕墻在受力最不利時的體型系數，在該情況下，雙層幕墻的內層幕墻處于開啟狀態，外界風壓為負風壓。該體型的計算方法是，外層玻璃幕墻除要承受正常的負風壓（體形系數1.0）外，還要承受風壓作用到雙層幕墻內部時，對外層玻璃幕墻產生的壓力差。由于內外的壓力差，在經過雙層玻璃幕墻中間層的時候，會因為內層玻璃幕墻的開口條件，而產生折減，所以，我們需要對內壓產生的體型系數進行折減。根據我們現在設計此雙層玻璃幕墻的開口形式，而得到的實驗結果來看，內壓的折減系數為0.2。所以我們最后得到的外層幕墻的體型系數為
-1.0-1.0×0.2=-1.2
μZ：風壓高度變化系數，取μZ=0.74
按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001表7.2.1
W0：作用在幕墻上的風荷載基本值 0.45 KN/m2
按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）
WK：作用在幕墻上的風荷載標準值
WK=βgz·μS·μZ·W0=2.098×（-1.0）×0.74×0.45=-0.838 KN/m2（表示負風壓）
|WK|=0.924 KN/m2＜1.0 KN/m2
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.2條
取WK=1.0 KN/m2
2、水平風荷載設計值計算
rW：風荷載分項系數，取rW=1.4
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2條
W：作用在幕墻上的風荷載設計值
W=rW·WK=1.4×1.0=1.4 KN/m2
1、玻璃幕墻承受的水平地震荷載標準值計算
αmax：水平地震影響系數最大值，取αmax=0.16
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4條
βE：動力放大系數，取βE=5.0
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.3.4條
qEK：作用在幕墻上的地震荷載標準值計算
qEK=αmax·βE·GGK=0.16×5.0×0.45=0.36 KN/m2
2、玻璃幕墻承受的水平地震荷載設計值計算
rE：地震作用分項系數，取rE=1.3
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.2條
qE：作用在幕墻上的地震荷載設計值
qE=rE·qEK=1.3×0.36=0.468 KN/m2
1、風荷載和水平地震作用組合標準值計算
ψW：風荷載的組合值系數，取ψW=1.0
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.3條
ψE：地震作用的組合值系數，取ψE=0.5
按《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003第5.4.3條
qK=ψW·WK+ψE·qEK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m2
2、風荷載和水平地震作用組合設計值計算
q=ψW·W+ψE·qE=1.0×1.4+0.5×0.468=1.668 KN/m2
六、內層玻璃幕墻的自重荷載計算
1、玻璃幕墻自重荷載標準值計算
GAK：玻璃面板自重面荷載標準值
玻璃面板采用TP6+12A+TP6 mm厚的鋼化玻璃
GAK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2
GGK：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載標準值
GGK=0.45 KN/m2
2、玻璃幕墻自重荷載設計值計算
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