玻璃幕墻結構計算

　　  4.5.1.2地震作用標準值產生的應力
　　 已知qek=0.147(kPa)，
　　  外片玻璃所受的地震作用標準值：

　　  qek1=qekt13/(t13+t23)=0.147×63/(63+63)=0.07(kPa)
　　  內片玻璃所受的地震作用標準值：

　　  qek2=qekt23/(t13+t23)=0.147×63/(63+63)=0.07(kPa)
　　  所以外片玻璃板最大應力(暫未考慮折減系數η)：

　　  σek1=6mqek1a2/t12=6×0.0868×0.07×12002/62=1.46(MPa)
　　  內片玻璃板最大應力(暫未考慮折減系數η)：

　　  σek2=6mqek2a2/t22=6×0.0868×0.07×12002/62=1.46(MPa)

　　  4.5.1.3應力折減系數
　　  θ1=(wk1+0.5qek1)a4/(Egt14)=(1.14+0.5×0.07)×10-3×12004/(7.2×104×64)=26.1
　　  θ2=(wk2+0.5qek2)a4/(Egt24)=(1.14+0.5×0.07)×10-3×12004/(7.2×104×64)=26.1
　　  查表得：應力折減系數η1=η2=0.896

　　  4.5.1.4應力組合設計值
　　  外片玻璃板最大組合應力(考慮折減系數)：

　　  σ1=η1(ψwγwσwk1+ψeγeσek1)=0.896×(1.0×1.4×23.75+0.5×1.3×1.46)=30.64(MPa) 　　      內片玻璃板最大組合應力(考慮折減系數)：

　　 σ2=η2(ψwγwσwk2+ψeγeσek2) =0.896×(1.0×1.4×23.75+0.5×1.3×1.46)=30.64(MPa)
　　 4.5.2玻璃剛度計算

　　 4.5.2.1玻璃等效厚度
　　  te==7.56(mm)

　　 4.5.2.2玻璃剛度
　　 D=Egte3/[12×(1-ν2)]=7.2×104×7.563/[12×(1-0.22)]=2700508(N·mm)

　　 4.5.2.3撓度折減系數
　　 θ=wka4/(Egte4)=2.27×10-3×12004/(7.2×104×7.564)=20
　　 查表得：撓度折減系數η=0.92

　　 4.5.2.4撓度系數
　　 按a/b=0.6，查得四邊簡支玻璃板的撓度系數μ=0.00867

　　 4.5.2.5跨中撓度
　　 在風荷載標準值作用下，玻璃板跨中撓度：

　　 df=η(μwka4)/D=0.92×(0.00867×2.27×10-3×12004)/2700508=13.9(mm)
　　 5．結構膠計算

　　 5.1結構膠尺寸構造要求
　　 粘接寬度cs≥7mm，粘接厚度ts≥6mm，且2ts≥cs≥ts。


　　 5.2結構膠強度設計值
　　 結構膠在風荷載或地震作用下的強度設計值：f1=0.2(MPa)
　　 結構膠在永久荷載作用下的強度設計值：f2=0.01(MPa)

　　 5.3結構膠粘接寬度計算
　　 結構膠粘接寬度CS取以下兩種情況的較大值：

　　 在風荷載和水平地震作用下，結構膠粘接寬度
　　 cs1=(w+0.5qe)a/(2000f1)
　　 在玻璃永久荷載作用下，結構膠粘接寬度cs2=qgab/[2000(a+b)f2]
　　其中：

　　 w———風荷載設計值；

　　 qe———地震作用設計值；

　　 qg———玻璃重力荷載設計值；

　　 a、b———分別為矩形玻璃板短邊和長邊邊長。

　　 推導：幕墻玻璃在風荷載和水平地震作用下的受力狀態(tài)相當于承受均布面荷載的四邊支承板，其荷載傳遞如圖5.1所示。玻璃板塊在支承邊緣的最大線均布拉力為(w+0.5qe)a/2，由結構膠的粘接力承受，即：

　　 f1cs=(w+0.5qe)a/2
　　 故cs=(w+0.5qe)a/(2f1)
　　 在重力荷載設計值作用下，豎向玻璃幕墻的結構膠縫均勻承受長期剪應力。膠縫長度為玻璃邊長之和，即2(a+b)。膠縫寬度為cs。重力集中荷載設計值為qgab。故：

　　 f1cs×2(a+b)=qgab
　　 cs=qgab/[2(a+b)f1]
　　 當w+0.5qe采用kPa為單位時，須除以1000予以換算。

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